有力偶作用的震源断层， 当它突然错动时， 断层的两盘， 在错动前进方向上的介质受到推挤， 即产生压缩波，以“+”号表示；而在相反方向上的介质受到拉伸，则产生膨胀波，以“－”号表示。 压缩波与膨胀波的分界面叫节面，节面与地面或震源球面的交线就叫节线。一次地震的发生，就 有两条互成正交的 P 波节线，其中一条节线与断层线相符，是为断层面节线；另一条则为辅助 面节线。两条节线分成了四个象限，在相对的象限中有相同的 P 波初动符号，而相邻的象限中 P 波初动符号相反。这就是单力偶震源机制模式(图 3－8a)。而双力偶震源机制模式更能反映出 P 波初动分布的实际情况，即两节线上均有力偶作用，但错动方向相反，一为左旋另一为右旋。由 它们合成的最大、最小主应力( 和 )分别为压应力和拉应力，作用方向与两节线夹角平分线
    一致。显然，这两条节线也就是一对共轭剪切面。其中之一为震源断层(图 3－8b)。但是究竟二 者之中哪一个是地震断层面，单靠震源机制是不能断定的，必须根据震中区地质结构、地表错断 方向和等震线的长轴方向等才能判定。
    图 3－7
    1948 年日本福井地震的 P 波初动象限分布
    图 3－8
    震源机制模式
    (上图为平面) a－单力偶模式；b－双力偶模式 以上讨论的是 P 波在水平面内呈正四象限分布的特例；也即 方向。显然，震源断层为平推断层(图 3－9 左图)。如果 、 水平方向，而 、 铅直
    铅直方向，而
    水平方向时， 铅直，
    震源断层为正断层，P 波初动在赤平投影图上中间为拉两侧为推(图 3－9 中图)。如果 、
    水平方向时，震源断层为逆断层，P 波初动在赤平投影图上中间为推两侧为拉(图 3－9
    右图)。它们都呈有规则的象限分布。但是，通常的情况是主应力与水平及铅直方向都有一定的 夹角，即震源断层是斜向错动的，既有水平矢量亦有铅直矢量。此时 P 波初动呈不规则的象限 分布。这种通过赤平投影图表示 P 波初动的图解，就称为震源机制断层面解。发生一次地震， 通过许多台站的 P 波初动资料就可用电子计算机计算出两个最适宜的节面，再以赤平投影图得 如震源机制断层面解。图 13－10 所示为我国某些地震的震源机制解。
    图 3－9
    中间、最大、最小主应力为垂直方向时的震源机制断层面解
    由以上讨论可知，震源机制解能表示出震源断层的类型、断层面走向和地应力场的情况。大 区域内大量震源机制解的资料还可用以判定区域构造应力状态。 2.震源参数 震源参数可通过多种途径求解。 上述的震源机制断层面解， 就是通过地震波的特征求解震源 参数的一种途径。下面介绍其它的求解途径。 (1)等震线的几何特征 由宏观烈度调查所得的等震线图来求解震源断层面的走向和倾向是 最为可靠的。等震线图上最内一根等震线的长轴方向就是震源断层面的走向。例如 1970 年 1 月 5 日云南通海 M7.7 地震时，其最内等震线的长轴方向既与地面地震断裂带走向一致，也与由地 震波求得的一个断层面解一致(图 3－10)。根据等震线的形态还可求解震源断层的倾向。当极震 区两侧的等震线基本对称时，则断层面近乎直立。而等震线不对称时，断层面则向波及得宽的那 个方向倾斜；不对称性愈显著，说明断层面愈缓。1556 年陕西关中大地震的等震线向北波及很 宽，而向南则衰减很快，说明震源:断层面是向北倾斜的(图 3－10)。但是，等震线的不对称性还 与地震波传播介质的性质有关，故在运用这方面资料时需慎重。由于等震线资料本身比较粗略， 断层面的倾角是难以准确求得的。
    图 3－10 1970 年逼海地震的等震线图
    图 3－11 1556 年关中大地震等震线图 (2)地表地震断层和裂缝带 一般认为大地震时在地面产生的地震断层和形变带的淹向代表 了震源断层面的走向。1973 年 2 月 6 日四川炉霍 M7.9 地震时，地面上出现的地震断裂带走向 为 N55° ，由 P 波初动所求得的震源断层面走向为 N65oW，二者基本一致。若地表断层错动 W 很明显时，可反映震源断层的错动性质(平推抑或倾滑)和错动方向。还可根据地表最长断层长度 与地震震级之间所建立的经验关系式(1－1 式)，近似求出震源断层的长度。此外，也还可根据地
    表最大位移与地震震级间所建立的经验关系式，近似求出震源断层的错动幅度： (3－3) 式中：D 为震源断层的错动幅度(cm)；M 为 MS 震级。 (3)大地测量资料 一般是由地震前后大地测量资料对比来推求某些震源参数。如震源断层 的走向可根据地面沉陷带的延伸方向或升降交界带的延伸方向求得；断层两盘相对错动的方向、 幅度及错动类型， 可根据地震前后水准测量和三角测量资料求得。 如果要比较定量地推求震源参 数，则应藉助于静力弹性位错理论。 第三节 我国地震的分布及地震地质基本特征 我国地处环太平洋与地中海-喜马拉雅两大地震带之间，地震分布比较普遍。除台湾东部、 西藏南部和吉林东部地震属板块边缘消减带地震活动外， 其余广大地域均属板内地震活动。 而且 绝大多数强震都发生在稳定断块边缘的一些规模巨大的区域性深大断裂带上或断陷盆地之内。 主 要地震区与活动构造带关系密切。 中国科学院地球物理研究所把我国分为 23 个地震带。其中最主要的地震带有(参见图 3－ 11)：台湾与东南沿海地震带；郯城-庐江地震带；南北阳地震带；华北地震带；西藏-滇南地震 带；天山南北地震带。 我国地震地质的基本特征可归纳为如下几点： (1)强震活动受活动构造的严格控制 如地震活动最为强烈的南北向地震带自云南东部向北， 经四川西部至陇东，越过秦岭西到六盘山、贺兰山一带，由近南北向的红河断裂、小江断裂、则 木河断裂、安宁河断裂、鲜水河断裂、龙门山断裂、六盘山断裂及银川地堑等一系列著名的活动 断裂带展布。地震活动的强度大而频率高。呈“S”形展布的汾渭地堑内部历史上多次强烈地震活 动，均受控于该地堑内断裂的活动。 (2)我国大陆地震受控于现代构造应力场特征 西部地区地震活动的强度和频度较之东部地 区要大得多， 这是因印度板块向北推挤所造成的强大的近南北向主压应力， 使这一地区形成了巨 大的活动断裂，有近东西向的逆掩和逆冲断裂，近南北向的正断裂，还有更多的北西及北东向走 滑断裂。现代构造活动强烈而复杂。东部地区地震活动主要分布于华北断块的银川地堑、汾渭地 堑、河北平原和郯庐大断裂带，因受太平洋板块俯冲所造成的 NEE 向主压应力作用，这些活动 构造都作右旋走滑错动。它们都有过发生 8 级地震的历史记载，但地震频度不高；而华南断块 则以现代构造活动和地震活动较微弱为其基本特征。 (3)强震活动经常发生在断裂带应力集中的特定地段上 这些地段有:活动断裂转折部位、端 点部位、分枝部位以及不同方向活动断裂的变汇部位。如 1920 年宁夏海原 M8.5 地震发生在祁 连山北缘大断裂由 NWW 向转为 SSE 向的转折处。 1950 年西藏察隅 M8.5 地震亦发生在喜马拉 雅褶皱断裂带东缘急剧转折部位。 1927 年甘肃古浪 M8 地震发生在 NWW 向皇城-塔儿庄断裂和 NNW 向武威-天祝断裂的交汇处(图 3－12)。1976 年河北唐山 M7.9 地震亦发生在活动强烈的 NE 向沧县-唐山断裂与五条向唐山、丰南聚敛的 NW 向断裂交汇部位。
    图 3－11
    我国地震震中分布图
    (引自中国科学院地球物理所:地震学基础)
    图 3－12 古浪 8 级地震的发震断裂和烈度分布图 ①皇城-塔儿庄断裂；③武威-天祝断裂 (4)绝大多数强震发生在一些稳定断块边缘的深大断裂带上，而稳定断块内部很少或基本没 有强震分布四川台块、鄂尔多斯台壕、塔里木台块和准噶尔台块等就是这类稳定断块；而围限这 些断块的深大断裂带则为强震发生带(见图 3－11)。
    (5)裂谷型断陷盆地控制了强震的发生
    裂谷型断陷盆地是由张应力作用产生的，有地堑型
    和断裂型两种， 其中形成于晚第三纪和第四纪的新生盆地是强震发生的主要场所。 如银川地堑和 汾渭地堑，呈 NE NNE 走向，地堑内部构造活动复杂，强震都发生在地堑内特殊的构造部位， 而其两侧的活动性断裂则极少强震发生。 断裂型盆地是由走滑型活动断裂带某些部位由于诱发的 张应力产生的串珠式断陷盆地， 如川滇的安宁河断裂带和小江断裂带内的盆地、 新疆富蕴断裂带 内的盆地即是。这些盆地内同样可以孕育强震。据统计，我国大陆地区与断陷盆地有关的 6 级 以上强震，70％发生在这两种盆地内。 第四节 地震震级和地震烈度 本节概述 地震震级和地震烈发，是衡量地震强度的两把标准尺度。它们的含义不同，但相互间有一定 的联系。 一、地震震级 地震震级是衡量地震本身大小的长度， 由地震所释放出来的能量大小来决定。 释放出来的能 量愈大，则震级愈大。 地震释放的能量大小， 是通过地震仪记录的震波最大振幅来确定的。 由于仪器性能和震中距 离不同，记录到的振幅也不同，所以必须要以标准地震仪和标准震中距的记录为准。按李希特 (C·F·Richter)1935 年所给出的原始定义，震级(M)是指距震中 100km 处的标准地震仪在地面所 记录的微米表示的最大振幅 A 的对数值。 即： 标准地震仪的自振周期 0.8s，阻尼比 0.8，最大静力放大倍率 2800。 如果在距震中 100km 处标准地震仪记录的最大振幅为 10cm(即 10 μm)，则 M=5，是 5 级 地震。实际上距震中 100km 处不一定有地震仪，而且地震仪也并非上述的标准地震仪，此时需 采用经验公式经修正而确定震级。 一个 1 级地震的能量相当于 2×10 J。震级每增加 1 级，能量增大 30 倍左右。例如 6 级地 震的能量约为 6.3×10 J，它约与一个两万吨级原子弹所具有的能量相当；而 7 级地震则相当于 30 个两万吨级原子弹的能量。 在理论上，震级是无上限的，但实际上是有限的。因为地壳中岩体的强度有极限，它不可能 积累超过这种极限的弹性应变能。目前已记录到的最大地震震级是 8.9 级，即 1960 年 5 月 22 日的智利大地震。按照人们对地震的感知及其破坏程度，可作如下的震级划分:2 级以下为微震， 人们感觉不到；3－4 级为有感地震；5 级以上就要引起不同程度的破坏，统称为破坏性地震；7 级以上称为强烈地震。 二、地震烈度 地震烈度是衡量地震所引起的地面震动强烈程度的尺子； 它不仅取决于地震能量， 同时也受 震源深度、震中距、地震波传播介质的性质等因素的制约。一次地震只有一个震级，但在不同地 点，烈度大小是不一样的。一般地说，震源深度和震中距愈小，地震烈度愈大；在震源深度和震 中距相同的条件下，则坚硬基岩的场地(地基)较之松软土烈度要小些。因此，烈度是不能与震级 混淆的。 地震烈度是根据地震时人的感觉、建筑物破坏、器物振动以及自然表象等宏观标志判定的。 通过对各类标志的对比分析来划分烈度，并按由小到大的数码顺序排列，就构成了烈度表。 表 3－2 中国地震烈度表(1980) (据国家地震局工程力学研究所)
    烈 人的感觉 一般房屋 其他现象 参考物理指标
    13 6 5
    (3－4)
    度
    大多数房屋 震 害 程 度
    平均震害 指 数
    加速度 （水平向）速度（水平 cm/s2 向）cm/s2
    Ⅰ 无
    感
    Ⅱ 室内个别静止中的人感觉 Ⅲ 室内多数静止中的人感觉 室内多数人感觉。室外少 Ⅳ 数人感觉。少数人梦中惊 门、窗作响 醒 门窗、屋顶、 室内普遍感觉。室外多数 屋架颤动作 Ⅴ 人感觉。 多数人梦中惊醒 响， 灰土掉落， 抹灰出现微细 裂缝 损坏——个别 Ⅵ 惊慌失措，仓皇逃出 砖瓦掉落，墙 0—0.1 体微细裂缝 轻度破坏—— Ⅶ 大多数人仓皇逃出 局部破坏，开 裂，但不妨碍 使用 中等破坏—— Ⅷ 摇晃颠簸，行走困难 要修理 严重破坏—— Ⅸ 坐立不稳。行动的人可能 墙体龟裂，局 摔跤 部倒塌，复修 困难 骑自行车的人回摔倒。处 倒塌——大部 远。有抛起感 Ⅺ Ⅻ 修复 毁 灭 0.91—1.00 山崩和地震断裂出先。基岩上的拱 1000 100 或倒毁 地震断裂延续很长。山崩常见。基 岩上拱桥毁坏 地面剧烈变化，山河改观 （708—1414） （72—141） 0.51—0.70 干硬土上有许多地方出现裂缝，基 岩上可能出现裂缝，滑坡、坍方常 500 见。砖烟囱出现倒塌 （354—707） 50 （36—71） 干硬土上亦有裂缝。大多数砖烟囱 250 （178—353） 25 （19—35） 0.11—0.30 河岸和松软土上出现裂缝。饱和砂 层出现喷砂冒水。地面上有的砖烟 囱轻度裂缝、掉头 河岸出现坍方。饱和砂层常见喷砂 冒水。松软土上地裂缝较多。大多 125 数砖烟囱中等破坏 （90—177） 13 （10—18） 63 （45—89） 6 （5—9） 不稳定器物翻倒 31 （22—44） 3 （2—4） 悬挂物明显摆动，器皿作响 门、窗轻微作 响 悬挂物微动
    结构受损，需 0.31—0.50 严重破坏
    Ⅹ 不稳状态的人回摔出几尺 分倒塌，不堪 0.71—0.90 桥破坏。大多数砖烟囱从根部破坏
    注：(1) I－V 度以地面上人的感觉为主：Ⅵ－X 度以房屋震害为主，人的感觉仅供参考；Ⅺ、Ⅺ 度以地表现象为主。Ⅺ－Ⅻ度的评定，需要专门研究。 (2) 一般房屋包括用木构架和土，石、砖墙构造的旧式房屋和单层或数层的、未经抗震设计 的新式砖房。对于质量特别差或特别好的房屋，可根据具体情况，对表列各烈度的震害程度和震 害指数予以提高或降低。 (3) 震害指数以房屋“完好”为 0，“毁灭”为 l，中间按表列震害程度分级。平均震害指数指所 有房屋的震害指数的总平均值而言，可以用普查或抽查方法确定之。
    (4) 使用本表时可根据地区具体情况，作出临时的补充规定。 (5) 在农村可以自然村为单位，在城镇可以分区进行烈度的评定，但面积以 1km 左右为宜。 (6) 烟囱指工业或取暖用的锅炉房烟囱。 (7) 表中数量词的说明:个别:10％以下； 少数:10－50％； 多数:50－70％； 大多数:70－90％； 普遍:90％以上。 表 3－3
    序数 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ 完 好
    2
    震害指数等级划分表
    震害类型 倒 平 震害描述 房屋全部倒塌 墙体全部倒塌，房架倾斜显著 墙体大部分倒塌，房架基本未倾斜 主要墙体局部倒塌 严重轻 微 主要墙体无塌落，但严重裂缝，须修复才能使用 墙体无塌落，但有小裂缝，未经修复仍可使用 基本无损或完好 i 1.0 0.8 0.6 0.4 0.27 0.13 0 0.20
    墙倒架歪 墙倒架正 局部墙倒 裂 缝
    我国经多年实践，已制定了一般工程防震抗震的烈度标准。把地震烈度分为基本烈度、场地烈度 和设防烈度三种。 所谓基本烈度是指在今后一定时间(一般按 100 年考虑)和一定地区范围内一般 场地条件下可能遭遇的最大烈度。 它是由地震部门根据历史地震资料及地区地震地质条件等的综 合分析给定的，是对一个地区地震危险性作出的概略估计，以作为工程防震抗震的一般依据。目 前全国和各省、区的地震基本烈度区划图已经编制出来，可作为建设规划的参考。场地烈度至今 没有一个明确的定义。 一般的理解为根据建设场地具体的工程地质条件而对基本烈度的调整或修 正。 因为基本烈度所代表的是某一地区的平均烈度， 它不可能反映地区由于工程地质条件的不同 而产生的烈度差异。而场地烈度正好反映了这一差异。它们之间为面与点的关系。根据具体工程 地质条件的影响情况，场地烈度可大于基本烈度，也可小于基本烈度，一般调整范围为半度至一 度。但是，这样的调整未考虑工程的结构特性，忽视了不同结构在相同地基上的不同地震反应； 其次在软弱地基上将场地烈度提高， 往往加强上部结构的抗震强度来进行设计， 对防止地基失效 又无多大作用。 故我国目前在工业与民用建筑抗震设计中， 大多数已不采用场地烈度的调整方法。 设防烈度也叫设计烈度， 是抗震设计所采用的烈度。 它是根据建筑物的重要性、 经济性等的需要， 对基本烈度的调整。一般建筑物可采用基本烈度为设防烈度；而重大建筑物(如核电站、大坝、 大桥)，则可将基本烈度适当提高作为设计烈度。我国规定，基本烈度Ⅵ度(包括Ⅵ度在内)以下的 地区，建筑物可以不设防:而超过Ⅵ度的必须采取设防措施。 第五节 地震效应 本节概述 在地震作用影响所及的范围内，于地面出现的各种震害或破坏，称之为地震效应。地震效应 与场地工程地质条件、震级大小及震中距等因素有关，也与建筑物的类型和结构有关。 地震效应大致可以分为振动破坏效应、地面破坏效应和斜坡破坏效应三个方面。 一、振动破坏效应 地震发生时， 地震波在岩土体中传播而引起强烈的地面运动， 使建筑物的地基基础以及上部 结构都发生振动，给它施加了一个附加荷载即地震力。当地震力达到某一限度时，建筑物即发生 破坏。这种由于地震力作用直接引起建筑物的破坏，称为振动破坏效应。在地震效应中振动破坏 效应是最主要的。一次强烈地震发生时，建筑物的破坏、倾倒，主要是由于地震力的直接作用引 起的。 地震对建筑物振动破坏作用的分析方法有静力法和动力法两种。
    1、静力分析方法 假定建筑物是刚性体， 即地震时建筑物各部分的加速度与地面加速度完全相同。 并且规定地 震作用于建筑物的力只是一个固定不变的力，它是由地面振动的最大加速度（ 惯性力。据此进行静力分析。 地震时震波在传播过程中使介质质点作简谐振动， 地震力即由这种简谐振动引起的加速度所 决定的。按物理学的定义，地震力即是地震时建筑物自身的惯性力。 地震时介质质点振动的最大水平加速度 为： ）所引起的
    (3－5) 式中：A 为振幅(质点的最大位移量)；T 为振动周期。 作用在建筑物上的水平地震力 P 为：
    式中：M、W 各为建筑物的质量及重量；g 为重力加速度。
    令 则 P=W·K0 (3－6)
    称为水平地震系数，无量纲，以分数表示。 地震力是一矢量，既有水平向的，也有铅直向的。在震中区铅直向的地震力不能忽视，强震 记录资料中可以看到震中区的铅直加速度甚至可与水平加速度相等。 但远离震中区， 铅直加速度 刚大为减少。铅直地震力 P′可按下式求得： P′=W·K′ (3－7)
    式中；
    为铅直地震系数:
    为最大铅直加速度。 约为 的 1／2。我国规定 =(1／2－1／3) 。一般
    根据美国强震观测统计资料，
    建筑物的竖向安全贮备较大，能承受附加的铅直地震荷载。因此，可以不考虑铅直地震荷载的影 响。但对在水平推力作用下有倾覆、滑动危险的结构，如挡土墙、水坝，或计算高烈度区斜坡稳 定性时，则需考虑铅直地震荷载来核算强度和稳定性。 在高烈度(Ⅶ度以上)区必须要考虑地震力作用核算建筑物的稳定性。一般采用刚体极限平衡 理论法来核算， 即将建筑物视为一刚体， 将作用在某一可能破坏面上的抵抗破坏力与地震破坏力 的比值即稳定系数 K 来表征其稳定性。 (1)工业与民用建筑 建筑物的破坏主要与水平地震力作用下的水平滑动及结点脱开有关， 故实际上为抗滑稳定性课题。其表达式为
    (3－8) 式中：f、c 为地基与基础间或滑动面上的摩擦系数及粘聚力；W 为建筑物的重量；A 为建 筑物基础底面或滑动面的面积； (2)水坝 为水平地震系数。
    水坝应考虑两种情况：
    当 K>1 时建筑物稳定；反之不稳定，需采取处理措施。 只考虑水平地震力作用时，
    (3－9) 在水平与铅直地震力共同作用时，
    (3－10) 上两式中：HS 为由库水及渗透水流等形成的水平推力； 为铅直地震系数；其它符号意义同(3－8)。 对于在高烈度区依靠自重维持稳定的水工建筑物(如重力坝)来说，应考虑铅直地震力的作 用。因为铅直地震力使建筑物上下反复振动，导致重量减轻。在震中区附近设计此类水工建筑物 时，铅直地震系数至少应取水平地震系数的 1／2。 静力分析方法虽较简便，但往往与实际情况有较大出入。随着强震仪器记录资料的积累，发 现在很多情况下地面最大加速度值与相应的地震破坏并不完全吻合。 振动破坏效应并不仅仅决定 于地面振动最大加速度值的大小， 还与地震波在介质中的振动持续时间、 振动周期以及建筑物结 构特性有关。地震波在介质中的振动持续时问和振动周期，主要取决于岩土体的类型、性质和厚 度等因素。因此，分析地震对建筑物振动作用时，应按实际情况将地震力视为大小和方向随时间 而变化的振动力；要考虑到地振动的幅度、周期和持续时间。同时，应考虑建筑物的材料、结构 和高度，并将它作为弹性体或弹塑性体来看待。 二、动力分析方法 目前应用最广泛的方法是简化的反应谱法。 它假定建筑物结构为单质点系的弹性体， 作用于 其基底的地震运动为简谐振动。 所测得结构系统的动力反应， 不仅取决于地面振动的最大加速度， 还取决于结构本身的动力特性。 结构的自振周期和阻尼比是其动力特性中两个最重要的参数。 在 地震振动力作用下，对于结构的某一特定阻尼比来说，其体系的最大位移(或最大速度、最大加 速度)与自振周期间的关系可表示成一条曲线。取几种各不相同的阻尼比就可以给出一组曲线， 即为最大位移(或最大速度、最大加速度)反应谱(图 3－13)。有了反应谱就可以决定已知自振周 期和阻尼比的任何单质点系的最大位移(或最大速度、最大加速度)反应，也可计算出相应的应力 状态。 为地震加大了的静水压力；
    图 3－13 不同阻尼时的加速度反应谱 近年来在少数重要建筑物的抗震设计中， 已试验直接输入强震加速度记录的波谱到电子计算 机中，以模拟地震作用。可了解建筑物在地震作用下的振动过程，求出它在地震全过程中的动应 力和动位移，以控制建筑物的变形在弹性限度之内。 在动力分析中，有两个重要的参数与之有关，它们是卓越周期和动力系数。 (1)卓越周期 T0 地震发生时，由震源发出的地震波传至地表岩土体，迫使其振动·由于表层 岩土体对不同周期的地震波有选择放大作用， 某种岩土体总是以某种周期的波选择放大得尤为明 显而突出，使地震记录图上的这种波记录得多而好。这种周期即为该岩土体的卓越周期。由多层 土组成的厚度很大的沉积层， 当深部传来的剪切波通过它向地面传播时就会发生多次反射， 由于 波的叠加而增强，使长周期的波尤为卓越。卓越周期的实质是波的共振，即当地震波的振动周期 与地表岩土体的自振周期相同时， 由于共振作用而使地表振动加强。 巨厚冲积层上低加速度的远 震， 可以使自振周期较长的高层建筑物遭受破坏的主要原因就是共振。 卓越周期可由表土层剪切 振动微分方程式推导获得:
    (3－11) 式中：H 为表土层厚度； 为该表土层的剪切波(横波)速度。显然，表土层愈厚，其剪切波
    速度愈低(即土层愈松软)， 则卓越周期愈长。 卓越周期也可通过脉动观测绘制的频度-周期关系曲 线加以确定。图 3－14 即为典型的频度-周期关系曲线。由图可知，基岩的卓越周期为 0.15 秒左 右， 更新统的坚实土层 0.2－0.5 秒， 全新统较松软土层 0.3－0.8 秒， 巨厚的全新统松软土层 0.5 －1.1 秒。不同岩土类型其加速度时程曲线也明显不同。
    图 3－14 不同岩土的频度-周期关系曲线及质点位移时程曲线(据金井清) (2)动力系数 β 动力系数是按反应谱理论进行建筑物抗震设计的基本参数。它表示不同自 振周期的单质点弹性结构在水平地震力作用下的最大加速度反应与地面最大加速度的比值，即：
    (3－12) 式中：amax 为单质点弹性结构在地震作用下的最大加速度反应； 为地面最大加速度。
    动力系数为一无量纲参数，其值大小取决于地震加速度记录 a0(t)的特性和建筑物结构的动力特
    性(即自振周期